杏彩体育网站注册工程加固常见问题加固节点处理详图

　　杏彩体育网站注册工程加固常见问题加固节点处理详图a、结构胶指强度高（压缩强度65MPa,钢-钢正拉粘接强度30MPa，抗剪强度18MPa）,能承受较大荷载,且耐老化、耐疲劳、耐腐蚀，在预期寿命内性能稳定，适用于承受强力的结构件粘接。

　　b、非结构胶强度较低、耐久性差，只能由于普通、临时性质的粘接、密封、固定，不能用于结构件粘接。

　　c、建筑工程使用年限一般在50年以上，构件承受较大复杂应力，直接关系人员的生命、财产安全，粘接胶种应采用结构胶。

　　在工程中结构胶应用广泛，主要用于构件的加固、锚固、粘接、修补等；如粘钢，粘碳纤维，植筋，裂缝补强、密封，孔洞修补、道钉粘贴、表面防护、混凝土粘接等。

　　正常使用5个步骤进行，加固后应使结构的强度、刚度、抗裂性、稳定性和耐久性满足使用要求。未经技术鉴定和设计许可，不应改变加固后结构的用途和使用环境。

　　由于每个步骤都牵涉不同的机构，一般都要产生一定的费用，所以如果问题简单、易于判断，可直接由有经验的加固公司提出处理方案。

　　做工程总是经验越多，越容易控制、保证施工质量；知道怎么施工，又知道为什么需要这样施工的专业队伍更易于从细节上一步一步的落实工程质量。

　　加固设计应根据原设计图纸、工程现状和当前载荷要求，确定那些构件哪些方面不能满足使用要求，按照现行技术规范的要求进行设计。最相关的专业规范有：

　　适用于承受静力为主的梁板柱构件受弯、剪、拉、压加固。当用于受压以及承受动力较大构件的加固，应增设附加的锚固措施；例如每100mm设置2个植筋螺栓或穿梁、穿板对拉螺栓锚固。被加固构件混凝土强度等级不宜低于C15。

　　适用于梁板柱受弯、剪、拉、压加固，适用于承受动力构件和曲面构件的加固。当用于受压构件的加固构件，应采用环绕闭和粘贴，被加固构件混凝土强度等级不宜低于C15。

　　适用于钢筋混凝土结构与构件的连接、接长，或增加受力钢筋。当基材为素混凝土或岩石时，应经专门试验确定植筋锚固长度。基材混凝土强度等级不宜低于C20。

　　适用于非结构构件、非重要构件、器具与混凝土的锚固（如空调管道、设备基座的固定）。基材混凝土强度等级不宜低于C20。

　　对受压构件缠绕退火钢丝，使混凝土受到附加环形约束，从而提高其极限承载力和延性。效果类似与缠绕纤维材料加固。

　　加固一般都存在新加部分应力滞后的问题，为了使新老结构尽可能的共同受力，加固前尽量卸去原结构所承受的荷载是较好的方法。完全和精确卸荷可采用千斤顶反向加载；简单卸荷可仅移去活荷载，并控制施工荷载。

　　1.加固工程不属常规设计，设计师一般接触少，相关规范、材料指标熟知程度也较差。较新的施工技术总是领先于规范的制定，有些加固方法目前尚未制订统一标准。

　　2.设计师能注意到加固设计的主要方面，但构造措施常被遗漏，如应设置的附加锚固措施等，给工程质量带来隐患。在复杂、重要的加固设计中，与有经验的施工技术人员沟通是有益的。

　　建筑工程所用结构胶对强度、耐久性要求较高。但受施工环境、条件、工艺所限，又要求结构胶必须常温固化良好，有一定的操作时间（30分钟），贮藏条件不苛刻，有稳定保质期，单价也不能太高，这就将许多胶粘剂排除在外，目前只有双组分的高分子预聚体较为实用。

　　结构胶的性能跟使用温度有较大关系,因为温度影响双组分结构胶的固化速度与最终固化程度。5∽40℃范围使用较好。温度升高，固化反应加快；温度降低，固化反应放慢。

　　环境温度超过40℃，固化极快，操作时间很短，应注意减少每次的配制量，配好后立刻使用，摊涂开，以防止暴聚。低于5℃，固化较慢，固化程度也受影响，最好采取适当加温措施，例如可采用碘钨灯、红外线灯、电炉或水浴等增温方式对胶使用前预热至20∽40℃左右。如能对粘贴部位持续加温，并维持24小时左右，效果最好。

　　冬季施工中遇气温骤降，结构胶A组分偶尔有结晶现象，只须加温50∽80℃左右，维持30分钟左右，待融解搅匀后即可使用，对固化性能无影响。

　　只有A、B组胶尽可能的精确完全反应，才能实现结构胶的高性能，生产厂家的推荐配比，是以大量试验数据为基础的，施工中应遵循此比例，误差应控制在3%以内。超过规定的误差，将对胶固化后的性能产生不利影响。

　　结构胶重在完全反应，任何溶剂、稀释剂、填料的添加都有可能对结构胶的强度、耐久性产生负面影响。而且每个厂家的原料、反应机理不尽相同，若有需要，一定首先咨询生产厂家再做决定。

　　结构胶由系列化学物质构成，部分成分对皮肤有刺激性，产品固化后也不易清除，所以施工人员最好穿工作服，戴手套，戴护目镜，尽量避免皮肤、头发直接与之接触。配制、使用场所宜通风良好，粘在皮肤上用水冲去即可，但溅进眼睛立即大量洁净水清洗，并尽快就医。

　　简单的劳动保护常可起到显著的效果，如个别人员可能有过敏反应，但仅仅戴手套、护目镜和穿工作服就能克服。

　　结构胶由几十种原料组成，一般都加入防沉淀的材料，基本上解决了储存一段时间后，结构胶各组分沉淀不匀的现象。但每次配合前，用细棒将包装桶内的胶适当搅拌，总是有益的。但应注意A、B胶不能混用同一细棒。

　　结构胶双组分混合后，即开始不可逆转的固化。超过适用期，若不能及时用完，就意味着不得不舍弃，这将给你造成不必要的经济损失，所以预估每次的配胶量是重要的。配胶后将胶尽快摊涂开,也能延长适用时间。

　　环境中一些不引起注意的物质，如水气，灰尘对结构胶都没有任何正面作用，所以取胶后盖上桶盖是良好的习惯。

　　少量的配胶，搅拌器可用光滑的细钢筋，手工搅拌。大量的配胶搅拌器可由电锤和搅拌齿组成，搅拌齿可用电锤钻头端部焊接十字形14钢筋制成。

　　双组分结构胶混合搅拌均匀有无与伦比的重要性，结构胶的黏度越大，搅拌时间应越长，均不宜少于10分钟。一些结构胶A、B组分颜色反差大，容易大致判断搅拌均匀与否，但不应成为减少搅拌时间的理由。

　　结构胶应贮存于阴凉、干燥、通风处，禁止露天堆放。超过贮存期，可按规定的项目进行检验，如结果符合要求，仍可使用。

　　正如钢筋可按强度分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级一样，碳纤维丝按照强度和弹性模量可以分为很多型号。建筑加固用的碳纤维丝要求抗拉强度大于3500Mpa，目前除台塑批量生产外，尚无生产，其余主要为日本、德国产品。

　　碳纤维布是将碳丝采用经编方式制成单向布，一般按设计厚度（0.111mm、0.167mm)或单位面积的重量分类(200g/m2、300g/m2)。

　　粘碳纤维和粘钢粘贴形式、加固机理均较类似，本质上相当于增加构件配筋，在抗剪、抗弯加固中一般可以互相替换。如果碳纤维布抗拉强度设计值取为2000Mpa，钢材（Q235）抗拉强度设计值取为200Mpa，可按照0.1mm厚碳纤维布相当于1mm厚钢板的原则代换。但应注意以下几点:

　　A、碳纤维和钢材弹性模量基本一致，但碳纤维的抗拉强度是钢材的10倍左右，所以要充分发挥加固材料的强度，粘碳纤维需要加固构件产生更大的形变。也就是说，在小变形情况下，粘碳纤维加固应力滞后显著，所以当构件承载力相差较多时，应优先选用粘钢加固；

　　B、碳纤维和钢材弹性模量基本一致，达到同样的力值，钢材截面要大的多，所以粘钢加固提高构件刚度的幅度要超过碳纤维加固。也就是说，若补充同样的抗弯能力，构件粘钢加固的挠度、裂缝宽度小于粘碳纤维加固的；

　　任何一种加固方法都不是万能的。碳纤维加固与粘钢加固是在原构件基础上进行的，原结构的截面尺寸、配筋、混凝土强度等级限制了发挥作用的程度。

　　一bxh矩形截面梁，配有受拉钢筋As，受压钢筋As，请问用碳纤维加固，最多能增加多少抗弯能力？

　　答：按照《混凝土结构设计规范 GB50010-2002》，在截面和受压钢筋一定的情况下，随着增加受拉钢筋，构件受压区高度不断增加，但最大不允许超过bh0（b：所相对界限受压区高度）；所以该构件能承受的最大计算弯矩是不大于Mb的。[Mb=fcbbh0（h0-0.5b）+fyAs(h0-as)]

　　假设构件加固前所能承受的弯矩为M0，用碳纤维加固所能补充的最大弯矩Mj是可以事先计算出的，即Mj=Mb-M0。也就是说如果Mb与M0差值较小，碳纤维抗弯加固的作用是有限的，粘贴更多的碳纤维也不能提高抗弯能力，而只能导致规范不允许的超筋截面。

　　一承受均布荷载bxh矩形截面梁，h/b4,箍筋Asv,间距s，请问碳纤维加固最多能增加多少抗剪能力？

　　答：按照《混凝土结构设计规范 GB50010-2002》，该梁允许承受的最大剪力Vmax=0.25fcbh0,该梁加固前所承受的剪力V0=0.07ftbh0+1.25fyvh0Asv/s。所以用碳纤维加固所能补充的最大剪力Vj也可以事先计算出来，即Vj=Vmax-V0。也就是说如果Vmax与V0差值较小，碳纤维抗剪加固的作用也是有限的。

　　施工单位总是希望碳纤维胶固化的尽可能快，以便尽快进行下一道工序。其实，碳纤维加固质量很大程度上取决于胶浸润布的程度，在某种意义上有 效浸润、充盈比胶强度高几兆帕更为重要。尽管碳纤维胶黏度较低、纤维布也较薄，但纤维束由众多细密的单丝组成，保证一定持续浸润、渗透的时间是必要的。 25℃时，胶摊涂到布上后，凝胶固化时间宜大于2小时。

　　1.锚固力主要取决于锚固胶性能,基材强度、钢材外形、钻孔深度、基材是否配筋等因素。一般胶性能越好，基材强度越高、钢筋外形越粗糙、钻孔越深、基材配筋越密，锚固力越高。

　　2.根据设计锚固力的大小，锚固长度可由现场拉拔试验确定。对于LYJGN®植筋锚固胶,锚 固15d（基材C15砼以上）锚固力均可大于锚栓屈服值，若实际上锚栓仅需小的锚固力，可按比例减少锚固长度，但不宜小于5d。对有抗震设防要求的锚栓， 为保证破坏形态为钢材破坏，《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004 规定的最小锚固长度见下表：

　　锚杆种植后，常需焊接接长，由于焊接仅为短时间升温，试验表明，焊接部位距离锚固端大于30cm，对锚固力无不良影响。如果焊接部位紧邻锚固端，最好选择先焊后锚。螺母与螺杆的点焊对锚固力无影响。

　　除非设计锚固力较小，砼强度等级不宜低于C20，否则应采取附加措施。如增加锚固深度、加密箍筋等。

　　A、按照工作原理、构造、尺寸不同，锚栓可分为膨胀型锚栓、扩底型锚栓、定型化学锚栓和化学植筋。

　　其中膨胀型锚栓、扩底型锚栓仅适用于（Ⅰ）；定型化学锚栓适用于（Ⅰ、Ⅱ）；化学植筋适用于（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ）。

　　C、按照《建筑抗震设计规范GB50011-2001》3.7条，非结构构件指受损后一般不直接造成严重后果的构件。包括建筑非结构构件（女儿墙、高低跨封墙、雨篷、贴面、顶棚、围护墙、隔墙、吊顶、广告牌、储物柜等）和建筑附属设备（电梯、照明、通信设备、管道、采暖、通风、消防、天线等）。

　　碳纤维粘贴时，遇构件转角，为减小应力集中，应将转角打磨（阳角）或修补（阴角）为圆弧半径不小于20mm的导角。

　　如右图，在转角处以20mm为半径画一与两边相切圆，阴影表示需磨去或修补的部分。（根据几何关系，容易算出，尖角磨去8.28mm即可。)

　　加固设计应作到治标治本，例如；因不均匀沉降引起的构件损伤，对构件加固之前，显然应该先加固地基。承载力验算应注意以下5点：

　　a、对于在使用荷载下出现的受力裂缝，当超过规范规定的宽度、长度时，裂缝化学灌浆封闭后，对该构件还应进行加固。

　　e、对于耐久性（钢筋锈涨、混凝土老化等）引起的裂缝，应将酥松的混凝土、钢筋锈渣清除干净后，用耐腐蚀的修补胶封闭处理。

　　植筋施工中相邻两根锚筋净距宜大于3d，但有些构件，例如柱头植筋，截面尺寸有限，梁、柱钢筋交错，常遇到实际能钻成的孔有限或相距很近，有的实际净距仅1d左右。此时为消除群锚的不利影响，可采用将钢筋合并，增大锚固长度的变通措施。

　　例如柱头12根18锚筋原设计锚固长度270mm（15x18），但能成的孔中有两个净距仅20mm，按照截面面积相近的原则，2根18锚筋截面面积相等于1根25钢筋，此时可将2根18锚筋孔深加长至375（15x25）锚固。

　　基材中钢筋过密，难以成孔是植筋施工常遇到的难题，锚筋直径越大，问题越突出。例如25钢筋植筋，要求钻孔孔径大于 30mm，但有时基材主筋净距仅28mm，造成不能成孔。此时可按照截面面积相等的原则，用2根18锚筋代替，钻孔孔径仅需22mm，就解决不能成孔的问 题。但钻孔深度不应减少，应与原设计深度相同。

　　基材中配筋有利于锚筋荷载向更大的范围传递、分散，利于锚固力的提高。素混凝土（岩石）没有配筋，锚筋荷载全靠有限范围 的混凝土（岩石）承受，此时混凝土（岩石）的强度高低、是否致密无裂缝对锚固力有决定性的影响。当设计充分利用钢筋强度时，应适当增加的锚固长度，具体锚 固参数，宜通过现场试验确定。

　　显然，因钢筋外形差异，同样情况下，螺纹钢锚固效果优于圆钢。当基材强度不小于C15时，15d的锚固深度圆钢、螺纹钢抗拔力均可大于钢筋屈服值。但若继续加荷至破坏，螺纹钢一般表现为钢筋缩径、拔断；圆钢则有时拔断，有时拔出。

　　1.锚固端样式为图1时，若锚固长度大于25d。当加荷值大于圆钢理论屈服值的20%时，能持荷一段时间（约10∽30分钟），让圆钢缩径变形发挥充分，一般为圆钢拔断破坏。当无停顿直线加荷，圆钢缩径变形难以发挥充分，一般为圆钢拔出破坏。

　　对比结论（1）、（2）、（3）可知，圆钢植筋，锚固端样式推荐采用图2、图3，特别是图3样式最值得推广。虽然钻孔孔径增大，施工成本增加，但可保证破坏形态为圆钢拉断，这种延性破坏对于重要构件和抗震设防构件尤为重要。

　　，当锚固端采用图3样式时，钻孔直径依次为20mm，25mm，32mm。当锚固端采用图2样式时，钻孔直径依次为14mm，18mm，22mm，钻孔难度可以接受。

　　建筑工程中，混凝土设计、施工指标的基准是立方体（圆柱体）抗压强度。检测标准的编制者也都将测试数据回溯、推定立方体抗压强度。显然，依据回归离散性数 据建立的间接测试方法存在一个安全系数的问题，考虑到建筑安全的重要性，这个系数无疑是大于1的。也就是说，检测数据较实际值一般是偏低的；再考虑到建筑 环境的多样性，例如灰尘、浮浆、有害气体、平整度不佳都将使检测值偏低。所以有经验的检测人员都知道，检测值较设计值低2、3MPa是常有的事。

　　不像一般的纺织，碳布纺织单元不是单丝，而是束丝。工业上目前规模化生产的束丝可包含1000（1K）、 3000（3K）、6000（6K）、12000（12K）、24000（24K）、48000（48K）、540000（540K）根单丝。建筑加固用 单向碳布从易于被胶粘剂浸透，又减低成本考虑一般采用12K丝束编织。

　　类似与炼钢，工业化生产碳丝的过程可理解为“冶碳”。目前，比较成熟的技术线路采 用原料有：聚丙烯腈纤维（PAN）、黏胶纤维、沥青纤维。碳纤维生产就是不断除去杂质元素（主要为H、N、O、K、Na），减少缺陷，净化、重整碳链的过 程。

　　除金刚石外，以碳元素为主组成的物质在人们的印象中强度是较低的。但在理论上，不含其他杂质元素的有序碳链拉伸强度可达180000MPa，约是目前常用碳丝强度的60倍。高纯化、致密化、细晶化、均质化、细旦化的技术进步仍将不断提高碳丝强度。

　　a、加固规范规定的被加固构件长期使用温度不应高于60℃，是与混凝土结构设计规范 GB50010-2002对于普通混凝土构件的规定相一致的,也是因常温固化结构胶力学指标高于60℃时逐渐降低。

　　c、下面以25℃常温固化的LYJGN®-G型粘钢胶（正拉强度37MPa，剪切粘接强度21MPa）为例进行说明

　　从25℃降到-30℃，胶正拉粘接强度由37MPa逐渐升至42MPa，胶剪切粘接强度由21MPa逐渐降至16MPa。

　　从25℃升至60℃，胶正拉粘接强度由37MPa逐渐降至30MPa，胶剪切粘接强度由21MPa逐渐升值29MPa。

　　从60℃升至80℃，胶正拉粘接强度由30MPa逐渐降至20MPa，胶剪切粘接强度由29MPa逐渐降至17MPa。

　　结构胶短期在高温环境下使用，例如80℃，然后再降至常温，一般由于后固化的有利影响，正拉、剪切粘接强度会有所提高。

　　将试件在80℃恒温箱内130天，然后在25℃测试，胶正拉粘接强度由36MPa升至51MPa，胶剪切粘接强度由21MPa升至24MPa。

　　a、后期高温固化，例如结构胶常温固化1天后，再在80℃环境下固化1天。注意，直接在高温下固化可能造成暴聚，反而不利。

　　a、由于枪式植筋胶有效双螺旋搅拌段一般仅10厘米长左右，事实上难以将A、B组分充分拌匀，虽然锚固力能满足设计要求（因单纯的锚固力对胶性能要求并不高），但局部未完全反应的A、B组分对结构胶的耐久性构成潜在危害。

　　7.控制缝：在结构容易发生裂缝的部位，通过预先设置薄弱截面或措施，主动引导裂缝出现并加以控制的缝；

　　5.钢筋后连接、混凝土接槎形成的缝：施工阶段不考虑传力，后用搭接，机械连接或焊接实现钢筋连接形成整体而可以传递内力的缝；

　　6.钢筋连通、混凝土接槎形成的缝：从受力上按整体考虑，但在施工时混凝土在此接槎而形成的施工缝；

　　7.钢筋和混凝土连续、后期引导出现的缝：通过在预定部位削弱截面或采取其他措施引导产生并加以控制的缝。

　　1.施工单位应有健全的质量管理、质量控制和检验体系，施工人员经过岗位培训并取得响应的资格。在设计图纸会审阶段，认真分析抗裂构造设计，在编制施工组织设计、技术方案和技术交底时，有减少和控制混凝土裂缝的具体技术措施。

　　2.宜对水泥的安定性、骨性的碱活性、混凝土原材料、混凝土的抗裂性能进行检测。宜对混凝土原材料进行抗裂性能的优化选择；对混凝土配合比应进行抗裂性能优化设计，在满足强度及泵送要求的情况下，选择抗裂性能最佳的设计。

　　3.支撑现浇混凝土结构的摸板必须通过模板设计使其具有足够的强度、刚度和稳定性。上下层模板支架的立柱应对准，并铺设垫板。如支撑于天然地基上，应保证基础均匀受力并防止下沉。拆模时的混凝土强度，模板拆除的顺序及拆除后的支顶加固措施，均应符合有关标准规范及施工技术方案的要求。

　　4.应严格控制施工荷载。若施工时的荷载效应比正常使用的荷载效应更为不利时，应对构件的承载能力、刚度和可能出现的裂缝宽度进行核算，必要时应在该构件下方设置临时支撑。当上一层楼板正在浇筑混凝土时，其下层的模板或支撑不得拆除。

　　5.混凝土结构的各类钢筋保护层必须有可靠的控制措施。混凝土板、墙中的预留孔、预留洞周边应配有足够的加强钢筋并保证足够的锚固长度。

　　6.严格控制现浇混凝土楼板的上人、上料时间。必须根据结构设计、混凝土强度增长、支撑情况确定楼板堆载及施工荷载，且均匀堆放或沿周边堆放。

　　7.需要隐蔽的混凝土结构，验收和附项内容完成后及时隐蔽。中途停工时混凝土构件应采取防风、防冻、防雨等措施。

　　1.正、负弯矩弯曲裂缝；2.横向裂缝；3.板边裂缝；4.剪切斜裂缝；5.正、负弯矩引起的弯剪斜裂缝；6.斜压裂缝；7.斜拉裂缝；8.边缘构件的约束扭转裂缝；9.扭转引起的螺旋状斜裂缝；10局部拉力引起的受拉裂缝；11.销栓剪切引起粘接撕裂裂缝；12.柱混凝土承载力不是引起的竖向裂缝；13.竖向裂缝引起的混凝土剥落及钢筋弯曲；14.大偏心的柱受拉裂缝；15.边柱、角柱的受拉裂缝；16.斜裂缝及销栓剪切作用引起的撕裂裂缝；17.水平荷载（位移）引起的柱中斜裂缝；18.地震荷载引起的柱头交叉斜裂缝及混凝土破碎；19.变截面柱钢筋弯折角过大；20.钢筋弯折角过大引起的裂缝；21.梁下墙体因局部承压引起的裂缝；22.预应力锚固区的局压裂缝、劈裂裂缝；23.预应力引起的局部裂缝；24.预应力钢筋间的受拉裂缝；25.预应力作用引起的对面受拉裂缝；26.锚固钢筋引起的混凝土劈裂；27.钢筋搭接区域的横向裂缝及纵向裂缝；28.楼梯休息平台的受力裂缝；29.支垫不平造成的角裂；30.挑瞻板钢筋移位引起的根部裂缝；31.支座约束造成的负弯矩裂缝；32.预应力构件留孔处的挤压裂缝；33.筏板上的独立柱基引起的冲切裂缝；34.预应力反拱引起的裂缝；35.先张法构件的局压裂缝。

　　1.结构中部沉降引起的八字斜裂缝；2.结构两侧沉降引起的倒八字斜裂缝；3.结构一侧沉降引起的斜裂缝；4.支座不均匀沉降引起的裂缝；5.结构沉降引起的板面裂缝。

　　1.施工接搓不良引起的裂缝；2.钢筋移位引起的板底正弯矩裂缝；3.施工缝斜搓处受力引起的裂缝；4.钢筋移位造成的板面弯矩裂缝；5.非受力工况引起的裂缝；6.以预制板作模板支撑，弯矩扭转引起的裂缝；7.墙体施工缝处未清理和处理引起的夹渣及接搓裂缝；8.墙体混凝土沉降离析引起的水平裂缝；9.后浇带支撑不足引起的负弯矩裂缝；10.混凝土沉降离析引起的沿管道或钢筋的裂缝；11.模板刚度不足沉降引起的板底裂缝；12.保护层中预埋管道引起的裂缝；13.抹面层龟裂及剥落；14.支座不平或构件翘曲造成的角裂；15.偶然超载引起的板底正弯距裂缝；16.撞击引起的裂缝；17.预制柱节点的拼接裂缝；18.预制板的拼接裂缝；19.与填充隔墙间的界面裂缝；20.混凝土结构与填充墙间的界面裂缝；21.门洞口角部钢筋缺少锚固引起的裂缝。

　　1.约束构件的混凝土收缩引起的横向裂缝；2.无配筋板面收缩引起的裂缝；3.屋盖温差张缩引起的尽端墙体斜裂缝；4.温差胀缩引起的板间裂缝；5.温差胀缩引起的圈梁裂缝；6.两向收缩或钢筋移位引起的板角斜裂缝；7.混凝土收缩引起梁侧垂直裂缝；8.温差胀缩引起的板边斜裂缝；9.混凝土收缩引起的横向裂缝；10.刚度不均匀，瓶颈薄弱处的裂缝；11.温差胀缩变形在山墙上引起的横向裂缝；12.大体积混凝土温差-收缩裂缝；13.檐口板因温差-收缩引起的裂缝；14.条形基础板的横向收缩裂缝；15.条形基础的横向收缩裂缝；16.表面失水引起的干缩裂缝；17.凹角应力集中引起的裂缝；18.钢筋锈胀裂缝及混凝土层剥落。

　　结构胶的触变性是指在扰动力和静置情况下，溶胶和凝胶反复可逆转变的现象。也就是说，杏彩注册结构胶静置情况下状似凝胶，但施加扰动力（如搅拌），胶液变为液体状溶胶，去除扰动力，又逐渐恢复为凝胶。

　　触变性使结构胶在贮存过程中不易沉淀；侧面、仰面涂敷时不易流淌、坠落；并使胶液在混合过程中易于搅匀；固化后能增加胶体的韧性。目前，一般采用添加纳米材料使结构胶产生触变性。

　　碳布每束丝由12000根极细的单丝组成，像钢筋混凝土构件所配钢筋必须被混凝土有效包裹才能发挥作用一样，碳布单丝之间充满胶液才能保证应力的有效传递并分布均匀，最终让碳纤维高强特性得以发挥。显然一定的用胶量是胶液浸渗、充盈的基本要求。

　　200g/m2碳布单层粘贴每平方米胶用量不宜小于0.9公斤，300g/m2碳布单层粘贴每平方米胶用量不宜小于1.3公斤，多层粘贴时从第二层起胶用量可适当减小（每平方米胶用量可酌减0.1∽0.2公斤）。

　　目前，市场上常见的胶种底胶和面胶的差别一般仅在于黏度不同，底胶黏度相对更低。由于面胶要保证对碳丝的浸渗，它的黏度实际上也是很低的，所以完全可以代替底胶使用。

　　2.混凝土属多孔型材料，每平方米碳布用胶量应增大0.2公斤左右，且混凝土、碳布粘贴面均应事先涂胶。

　　假设每平方米碳布面胶用量为G，那么宜将70%左右胶涂刷在混凝土和碳布粘接面，靠辊碾、刮压和自重实现基本浸润，剩下的30%胶量涂刷在碳布的外表面，靠辊碾、刮压实现相向浸渗。

　　结构胶的性能跟施工温度有较大关系,一般当施工现场日最高温度低于5℃时，就宜按冬季施工考虑，采取适当的加温、保温措施。

　　即将颁布实施的《混凝土结构加固设计规范GB50367-2006》对粘钢胶、植筋胶、粘碳纤维胶的钢-钢粘接抗剪强度耐湿热老化作出规定。要求在50℃，98%相对湿度环境条件下，在老化箱内加速老化90天，钢-钢粘接抗剪强度降低百分率不大于10%。

　　郑州力源结构胶有限公司通过试验表明，LYJGN®-G粘钢胶、LYJGN®-BG包钢胶、LYJGN®-Z植筋胶、LYJGN®-T粘碳纤维胶均能通过加速湿热老化试验。其钢-钢粘接抗剪强度反而有所提高，钢-钢粘接正拉强度开始有所降低，然后趋于稳定，完全满足《混凝土结构加固设计规范GB50367-2006》的要求（详见相关网页函数曲线）。

　　将一电锤短钻头端部焊接6mm厚小铁板，然后将电锤功能调为冲击状态，利用电锤的持续冲击力，可克服植筋胶的阻力，快速无回弹地将钢筋送至孔底。大量或大直径植筋采用此方式效率较高。

　　碳纤维粘贴质量的优劣很大程度上取决于胶浸润布的程度，背衬的玻璃丝毡不但使单位面积碳布耗胶量增加，而且加大了胶液完全浸润碳布的难度。试验表明，易产生未浸胶的原丝夹心。施工单位采用时一定先做浸润试验，总结出刮涂、滚压遍数以及单位面积耗胶量。

　　GB/T2568-1995《树脂浇铸体拉伸性能试验方法》，测定胶本体的抗拉强度、受拉弹性模量及伸长率。

　　GB/T2569-1995《树脂浇铸体压缩性能试验方法》，测定胶本体的压缩强度、受压弹性模量。

　　GB/T3354《定向纤维增强塑料拉伸性能性能试验方法》，测定碳纤维、玻璃纤维的抗拉强度、受拉弹性模量及伸长率.

　　a、一般植筋72小时后，可采用拉力计（空心千斤顶）对所植钢筋进行拉拔试验加载方式见右图。为减少千斤顶对锚筋附近混凝土的约束，下用槽钢或支架架空，支点距离max（3d，60mm）。然后匀速加载2∽3分钟（或采用分级加载），直至破坏。破坏模式分为钢筋破坏（钢筋拉断）、胶筋截面破坏（钢筋沿结构胶、钢筋界面拔出）、混合破坏（上部混凝土锥体破坏，下部沿结构胶、混凝土界面拔出）3种，结构构件植筋，破坏模式宜控制为钢筋拉断。

　　a、玄武岩纤维（BF）是用火山爆发形成的一种玻璃态的玄武岩矿石，经高温熔融后快速拉制而成的纤维，单丝直径一般7-24微米，外观为棕，抗拉强度2200MPa左右，弹性模量0.9×105MPa左右，极限伸长率2.5%左右。

　　b、玄武岩纤维本质上是一类高性能的玻璃纤维，所以可参照《混凝土结构加固设计规范GB50367-2006》S型玻纤布计算指标用于加固工程。特别是目前高强碳纤维原丝完全依赖进口，货源紧张，价位高企，而玄武岩纤维已完全国产化，资源丰富、价位低廉，推广应用具深远意义。

　　粘 接强度试验可分为标准试验、模拟试验、使用试验三种。标准试验是最常用的方法，试验结果的重现性由粘接条件决定。因此，在鉴定试验前必须注意粘接过程中那 些可变的因素，并且采用相应的措施，使试验结果的重现性达到要求。在标准实验中，影响胶接强度的因素，除了胶粘剂外，还有试样制备和实验条件。

　　试样制备主要包括被粘材料的准备、胶接表面的处理、胶接工艺、固化条件等。试样制备是使试样具有胶接强度的必要条件，它们既是试验考核的内容，也是提高胶接强度的手段。因此在标准试验方法中，要求严格掌握，相对稳定，在试验报告中加以说明。

　　被粘材料的材质、成分等是根据试验的要求和规定选定的，按照标准试验的形态和尺寸进行加工。被粘材料要求平整，胶接表面不能有划伤、变色、裂纹等缺陷。常用的金属被粘材料有合金铝、不锈钢、铁等；非金属被粘材料有木材、橡胶、塑料、皮革、织物、陶瓷等。

　　对胶接面的清洗、净化、极化、打磨、喷砂等处理的方法和要求：胶粘剂的浓度、杏彩体育注册配比、涂布方法和次数、晾置时间；胶粘剂的固化温度、固化压力、固化时间等应按照胶粘剂的使用要求和胶接工艺执行，以保证获得较高的胶接强度。

　　试验条件主要是指试验的环境条件和试验的加载方法、加载速度、试样温度等。试验环境条件包括试样的预处理环境和试验环境两种情况。预先处理环境是试验前试样所处的环境条件，如温度、湿度和时间。试验环境是试验过程中试样所处的环境条件，如湿度和温度。

　　试样的预处理时间，在标准坏竟下为15h，在恒温环境条件下为3h。 因胶粘剂是高分子材料，环境条件对试验结果有一定影响。因此，最好在标准环境条件或恒温环境条件下进行试验。对于试验机，要求力的显示值误差小于 1%，并能提供适宜的夹具和要求的加载速度。为了保证测试精度，试样的破坏负荷正在试验机满标负荷的15%～85%范围内。最好使用无惯 性的拉力试验机，尤其是进行剥离强度试验时。

　　由于影响胶粘剂接强度的因素较多，测试结果比较分散。因此，代表同一种胶粘剂的试样至少是五个，以平均值、最高值、最低值表示试验结果，以标准误差表示数据的分散程度。一般对试验的重复性要求是应小于标准误差的2.5倍，对试验的重现性要求是应小于20%。重复性是指对同一种试样，由同一个操作者在规定的实验室测试所得的任何两个试样的测试值之差。重现性是指对同一种试样，在不同的实验室中所测得的平均值之间的相对误差。

　　试验结果的精确性和重现性决定了进行粘接的技术条件。一般粘接技术条件应由胶粘剂生产商予以说明。

　　胶粘剂拉伸强度是指粘接体在单位面积上能承受垂直于粘接面的最大负载。其主要影响因素有被粘体的几何尺寸及其模量，胶粘剂的模量，胶层厚度以及测试时试样温度和加载速率。

　　实验表明，对接接头的拉伸强度随胶层厚度的降低而增加。当胶层厚度非常小时，对接接头的抗张强度可能超过胶粘剂本身的强度。当增加厚度时，接头强度趋于降低并接近胶粘剂本身的最终强度。而对于非常厚的胶层则拉伸强度与胶层厚度无关。

　　圆形试样的直径影响抗拉强度，测试结果的离散性很大，同一直径的试样，抗拉强度值可以相差到50%。如果试样是方形的，由于粘接边缘各点到中心的距率不同，接头应力分布较圆形试样更不均匀，测试结果的离散性更大。

　　在所有速率范围内，薄胶层（0.1cm）的接头强度较厚胶层（2.5cm）的强度大。在低速率时，厚胶层的接头强度与胶粘剂本身的抗张强度一致。在高速率时，薄的和厚的胶层两者的接头强度都低于胶粘剂本身的抗拉强度。

　　剪切强度也称抗剪强 度。剪切强度是指粘接体在单位面积上能承受平行于粘接面积的最大负载。剪切强度按实验时粘接体受力的方式，主要分为拉伸剪切、压缩剪切、扭转剪切、环套剪 切和弯曲剪切等。按接头形式可分为单搭接、双搭接及套接等。如果从载荷作用时间区分，则有静态剪切、冲击剪切、持久剪切、疲劳剪切等。以下以最常用单搭接 剪切试验为例说明。

　　在搭接接头中，胶粘剂厚度直接影响剪切强度。一般胶粘剂的厚度增加，伴随着剪切强度的降低。但是过薄的胶层易出现缺胶，缺胶处便成为胶粘界面的缺陷，在受力时，应力易集中，加速了胶膜破裂，反而使剪切强度降低。

　　研究表明金属与金属的粘接，胶粘接头的抗剪切强度与被粘体厚度的平方根成正比。从试验中发现，同一种胶粘剂的同一种接头，试片为钢时，抗剪强度大于铝合金，后者又大于镁合金。这时的抗剪强度几乎是随材料的屈服强度成正比关系。

　　对于模量小的胶粘剂由于在拉力作用下，迅速发生形变，减少了应力高度集中的可能性。所以，搭接长度增加时，抗剪强度的减小很少。如果胶粘剂的模量高，则搭接长度的增加将使抗剪强度减小较快。

　　在试样中，温度的变化首先使胶粘剂的内聚强度改变。升高温度会使胶粘剂的模量降低，一方面使接头的抗剪强度降低，但也使接头应力集中程度降低。两种因素的 综合结果才反映到测试结果上，到底是使抗剪强度提高或降低与胶粘剂的本性有关。如温度变化范围在玻璃态向高弹态转变的温度范围，则抗剪强度出现一个最高 值，在玻璃化温度以上再升高温度则强度降低。

　　从材料破坏的机理来看，对于低弹性率的材料，加载的低速相当于在高温测试，即低速=高温；而对高弹性的材料，高速=低温。在常规测试中，应按规定的加载速率、和试验温度进行。

　　A、 粘接冲击强度是指规定试样在破裂时单位面积上所消耗的能量。它是粘接体系在冲击状态下的韧性或对断裂抵抗能力的度量。按粘接接头形式和受力方式，冲击试验 可分为弯曲冲击、压缩剪切冲击、拉伸剪切冲击及扭转剪切冲击等。如果对样品进行反复冲击试验，测得的强度是冲击疲劳强度。

　　B、试样中胶粘剂的厚度与冲击强度有关：当胶粘剂的模量比被粘体模量低时，增加胶粘剂厚度，将使冲击强度增加。但当两者的模量相近时，胶层厚度的效应不明显了。

　　制作U 型钢板箍时，先准备好下料长度的钢板，然后在弯折位置用角磨机砂轮片切适当深度槽，以能人力弯折为准，最后弯折焊接成型。需注意的是因梁的宽度和高度总存 在偏差，所以U型箍应按梁的实测宽度、高度制作，并按位置编号，否则施工时将难以安装。U型箍制作宽度应比梁宽4mm左右，高度比梁侧高少3mm左右（应 先扣除楼板厚度）。

　　76、《混凝土结构加固设计规范GB50367-2006》是如何确定加固设计使用年限的？回页首

　　b、一般情况下宜按30年考虑，到期后，若重新进行的可靠性鉴定认为结构工作正常，仍可继续延长起使用年限；

　　c、应定期检查结构的工作状态，检查的时间间隔可由设计单位确定，但第一次检查时间不应迟于10年。

　　d、规范第190页解释如下：“以３０年味加固设计的使用年限，较为符合当前加固技术发展的水平和近15年来所积累的经验，况且到了30年也并不意味着该房屋结构寿命的终结，而只是需要进行一次系统的 检查，意做出是否可以继续安全使用的结论。这对于已使用30年的房屋而言，也确有此必要。”

　　适用于处理承载力不均匀的地基土，浆液采用水泥浆或水泥-水玻璃混合液，但一般不能用于有湿陷性的土层。

　　较经济，属被动式支护，可90度开挖（但应分层开挖，每层开挖深度不宜超过2米），基坑侧壁土层应变释放为半自由状态，最近建筑物距坑边宜在2米以上。

　　b、注浆压力不是越大越好，以能劈裂、挤密、浸渗土层即可（一般控制在1.5MPa以内），过大压力易造成上覆土层隆起，浆液上冒。

　　c、浆液未固化前相当于增加了外荷载，而且注浆对原持力层有扰动，所以注浆易引起附加沉降，对敏感结构应采用隔一孔或数孔跳注，间隔时间最好在3天以上。

　　适用于地下水位以上土层，孔径小(一般300mm)，水平孔长度一般小于30米，竖直孔深度一般小于10米，对施工空间要求小，较灵活。

　　若水冲钻进，可用于地下水位以下土层；若套管跟进，可用于流沙质或淤泥质土层。一般用于孔径200mm以内的水平孔、倾斜孔。

　　本质上桩、锚杆、锚索、土钉都是利用土层的摩擦力（端承力），但习惯上将直径大、竖直向的锚固体称为桩；将小直径、水平向、倾斜向的锚固体称为锚杆、土钉，其中以钢绞线作为配筋的又称为锚索。

　　a、为保证施工质量，一般对注浆量和注浆压力进行双向控制，注浆水泥用量可按每延米桩长50-100公斤确定。注浆工作压力0.5∽1.5MPa，控制压力4MPa以内。

　　c、对后灌注桩，应准确控制实际成孔深度，确保注浆管阀门插入孔底沉渣中。浇注混凝土48小时内，应用压力水洗通管路。

　　可在开挖前30天左右，先期施工超前注浆锚杆，对建筑物和坑边土体进行加固，待基坑开挖时有效约束土体的形变，减少喷锚网支护的约束滞后现象。

　　a、侧壁变形是基坑开挖、土体应力释放的必然结果，但显然，同样的土体形变，条基比独立基础更容易适应，阀基、箱基比条基更容易适应，对桩基影响则更小。所以确定支护方案前，必须对周边建筑物基础形式调查清楚,不可盲目套用。

　　a、若注浆前封口，孔内水可被浆液挤压向周围土层扩散、渗透，但稠泥浆难以向周边扩散，将和浆液混合共生，造成局部夹泥、断桩。由于注浆花管一般在下部，所以上段桩最容易缺浆夹泥。

　　b、湿式成孔注浆时应将注浆管插至孔底，用稠水泥浆将泥浆完全置换，然后方可投入石子。若要提高单桩承载力，可下两根注浆管，实施二次注浆。

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